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Tesis:

Modelización de la resistencia a la deformación de la austenita en aceros al C; C-Mn; C-Si; C-Mo y microaleados con Nb, Ti y V: Aplicación a la laminación

  • Autor: HERNANDEZ CARREON, Carlos Adolfo

  • Título: Modelización de la resistencia a la deformación de la austenita en aceros al C; C-Mn; C-Si; C-Mo y microaleados con Nb, Ti y V: Aplicación a la laminación

  • Fecha: 1994

  • Materia: Sin materia definida

  • Escuela: E.T.S. DE INGENIEROS INDUSTRIALES

  • Departamentos: SIN DEPARTAMENTO DEFINIDO

  • Acceso electrónico:

  • Director/a 1º: MEDINA MARTIN, Sebastián Florencio

  • Resumen: Se reseñan los fundamentos del proceso de refusión bajo escorias electro-conductoras (PRES). Se analizan algunos conceptos sobre el comportamiento reológico y estructural de los metales. Se revisan los fundamentos tanto del ensayo de torsión como del proceso de laminación, así como la equivalencia existente entre ambas formas de deformación. Se describe el procedimiento experimental para fabricar con el PRES 18 aceros a diferentes niveles de C, Mn, Si, Mo, Ti, Nb y V y para la realización de los ensayos de torsión. Se presentan las curvas tensión-deformación eficaces obtenidas de las curvas par-número de giros experimentales. Se usó un método de Gauss-Newton de soluciones iterativas para determinar las constantes del parámetro de Zener-Hollomon (Z), la energía de activación en función de la composición química, la modelización de los parámetros A y aquellos requeridos para calcular la curva tensión-deformación eficaces, la cual es resultado de la suma de dos ecuaciones, una para el endurecimiento mas restauración dinámica y otra para la recristalización dinámica, con tres parámetros cada una, así como el parámetro característico en función de Z/A. Se encontró un efecto endurecedor sobre la austenita del Mn, C, Si, Mo, V, Ti y Nb, y ablandador del C. Por otra parte, el C, Si, Mn y V no retrasan el comienzo de la recristalización dinámica, pero el Mo, Ti y Nb la retrasan, especialmente este último elemento. Se ha determinado la fracción recristalizada dinámicamente en función de Z/A, la cual junto al cálculo de la tensión de fluencia y las ecuaciones complementarías para calcular la fracción recristalizada estáticamente, tamaño de grano recristalizado entre pasos y deformación residual, permiten proponer el cálculo de las fuerzas de laminación en caliente